Подбор подшипников качения
Тихоходный вал принят плавающим на роликоподшипниках без буртов на наружных кольцах.
Радиальные нагрузки на подшипники
кН. (3.37)
кН.
Частота вращения вала n2=930 об/мин.
Диаметры шеек d2=95 мм.
Расчет проведен для опоры 1. Приведенная нагрузка
, (3.38)
где kd - коэффициент нагрузки; принято kd =1,3 [15].
P=22,2×1,3=28,86 кН.
Сп=22,86×(60×930×5000/106)3/10=149,37 кН. (3.39)
Принят подшипник 2219 со следующими характеристиками: d´D´B=95´170´34; С=165 кН [10].
Фактический ресурс
Lh=106(C/P)3.33/60n=106(195/28,86)3,33/60×930=5954 ч. (3.40)
Ресурс подшипников приемлем.
Подбор шпонок.
Под обоими колесами принята общая призматическая шпонка b´h´l=25´14´210. Рабочее напряжение смятия на боковых поверхностях шпонки и ступицы
, (3.41)
где 
- расчетная длина шпонки; t2 - глубина паза ступицы, t2 =5,4 мм [15].
=
=210-25=185 мм. (3.42)
МПа.
Допускаемое напряжение смятия [15]:
, (3.43)
где 
- предел текучести; для стали 45 =590 МПа [10].
МПа.
Прочность достаточна.
На коническом выходном конце средний диаметр
мм. Принята шпонка 25´14´110. Глубины пазов t1=9 мм, t2=5,4 мм [15]. Рабочее напряжение смятия:
МПа.
Прочность достаточна.
Расчет прессового соединения.
Исходные данные.
Момент на одном полушевроне Т=4659/2=2330 Н×м.
Осевая сила Fa=9,4 кН.
Номинальный диаметр d=115 мм.
Диаметр ступицы d2=180 мм.
Рабочая длина ступицы lст=90 мм.
Коэффициент трения f=0,08 [7].
Расчетный натяг
, (3.44)
где К - коэффициент запаса по сцеплению, принят К=2,5 [7]; E1=E2 - модуль упругости стали, Е=2,15×105 МПа; С1 и С2 - коэффициенты, получаемые из решения задачи Лямэ.
, (3.45)
где 
- коэффициенты Пуассона, для стали m=0,3; d1 - внутренний диаметр вала, d1=0.
. (3.46)
; 
.
Величина расчетного натяга
мкм.
Поправка на шабровку при напрессовке
, (3.47)
где 
и 
- максимальные вычеты микронеровностей, принято =6,3 мкм, =10 мкм.